Руководство по проектированию усилителей мощности

Введение
Я поражен количеством разработчиков усилителей, которые на этапе проектирования по тем или иным причинам не смогли учесть некоторые из хорошо известных принципов и ловушек их конструкции. Если некоторые из этих ошибок (непонятно, то ли от самомнения, то ли от невежества), не имеют большого значения, то другие могут привести к медленному, но уверенному, или даже мгновенному уничтожению выходных каскадов усилителя.

Мое высказывание «Не имеет серьезных последствий», возможно, спорно, т.к. в данном контексте резкое увеличение искажений вряд ли что-то уничтожит, кроме удовольствия слушателя.

Даже в хорошо известных и уважаемых проектах могут быть некоторые принципиальные ошибки — во множестве «экзотических» конструкций (например, несимметричные каскады на МОП-транзисторах без обратной связи (тьфу на них с их 5% искажений!), монстры с трансформаторным выходом, усилители настолько сложные и причудливые, что бросают вызов логике или описанию и т.д.), правила, естественно, игнорируются более серьезно. Сказанное не охватывает раздел ламповых усилителей, это «особый» раздел и во многих областях применения, таких как гитарные усилители, они остаются вне конкуренции.

В данной статье я попытался охватить некоторые из вопросов, требующих специального рассмотрения, а ссылки, приведенные в конце, являются отличными источниками более подробной информации об обсуждаемых здесь вопросах.

Эталонный усилитель

Мой эталонный усилитель показан в Проекте 3A и я настоятельно рекомендую его к использованию. Поскольку я неоднократно обновлял эти страницы, экспериментируя как в симуляторах, так и «в железе», то в итоге обнаружил, что данный усилитель является образцовым. Для него требуется сравнительно высокий ток покоя, чтобы выходные каскады находились подальше от переходных искажений («ступенька»), но это легко компенсировать использованием радиаторов приличных размеров. Даже схема класса А («Смерть дзэн») не приближается к его средней мощности и едва ли лучше при малой мощности.

В этом усилителе использованы следующие особенности:

входной каскад на дифференциальной паре;
одноступенчатый каскад усиления напряжения (драйвер А-класса) с вольтодобавкой;
выходной каскад на комплементарных парах;
RC-цепь Цобеля (исключает влияние индуктивностей);
отсутствуют токовые зеркала или источники тока (иных, чем вольтодобавка).
Он стабилен со всеми обычными нагрузками, способен выдать на выходе мощность до 80 Вт на нагрузку 8 Ом и прост в сборке. Благодаря использованию только общедоступных деталей, он также очень недорогой.

Заметка: Эта статья не предназначена быть «справочником конструктора», а представляет собой только набор заметок и идей, демонстрирующих влияние различных каскадов в типичном усилителе. Хотя я допустил, что одни топологии имеют предпочтение над другими, это не означает, что они должны использоваться автоматически. Если бы кто-то объединил все «лучшие» конфигурации в один усилитель, то это отнюдь не гарантирует, что он будет работать или звучать лучше, чем усилитель, использующий «худшие» узлы.

Есть группа разработчиков, считающих, что усилитель будет тем лучше, чем меньше в нем используется активных компонентов. Я не считаю, что это так, поскольку моя собственная философия конструирования заключается в том, чтобы сделать любой конкретный проект максимально простым, но соответствующим ожидаемым параметрам.

Другие разработчики будут выдвигать всевозможные претензии относительно эзотерических компонентов, «необъяснимых» явлений или будут подразумевать, что большинство известных усилителей бесполезны для звука, поскольку не имеют предсказуемых характеристик на постоянном токе и/или частоте 10 ГГц, не могут быть нагружены на чистые индуктивность или емкость и т.д. и т.п. Независимо от этих утверждений большинство усилителей действительно работают очень хорошо и не должны выполнять каких-либо вещей, которые могут иметь в виду заявители. Подавляющее большинство всех необычных заявлений, с которыми возможно столкнуться, можно смело проигнорировать.

Входные каскады
Существуют две основные схемы входного каскада усилителя мощности. Наиболее распространенным является дифференциальный каскад, поэтому мы рассмотрим его в первую очередь.

Дифференциальная пара

Было показано [1], что несбалансированность входной дифференциальной пары должным образом ведет к значительному увеличению искажений, вносимых этим каскадом. Некоторые разработчики пытаются исправить ситуацию, включив резистор в «неиспользуемую» коллекторную цепь, но это чисто косметическое решение, поскольку каскад хоть и выглядит сбалансированным, но никакой другой полезной роли этот резистор не играет (см. рис. 1а). Обратите внимание, что «драйверный» транзистор (sic! Так в оригинале!) служит только для сравнения топологии схем и обеспечения преобразование тока в напряжение. Однако, стоит отметить, что хотя с точки зрения электроники этот резистор и не играет никакой роли, он может облегчить компоновку печатной платы.

Использование в усилителе дифференциальной (или «длиннохвостой» по англоязычной терминологии — прим. перев.) пары означает, что он будет работать с так называемой «обратной связью по напряжению» (ОСН). Обратная связь обеспечивается напряжением, т.к. входной импеданс обоих входов является высоким (и приблизительно одинаковым), а входной ток (относительно) — пренебрежимо малым.

Резистор обратной связи и конденсатор выбираются такими, чтобы обеспечить работу схемы с максимальным усилением разомкнутой цепи обратной связи по переменному току, но с единичным усилением по постоянному току, для обеспечения стабильности каскада при напряжении 0 В (или около того) на коллекторе Q3. Транзисторы, используемые в рассматриваемых ниже симуляциях, являются «идеальными», без внутренних емкостей и т.д. и во всех случаях имеют значение hFE = 235, измеренное с базовым током 10 мкА. Напряжение питания симулируемых схем составляет ± 12 В. Разные симуляторы дадут различные результаты, но тенденции будут одинаковыми.

При токе коллектора Q3 = 12 мА, дисбаланс коллекторных токов дифференциальной пары составит 94 мкА для Q1 и 1 мА для Q2. Ситуацию можно улучшить, просто уменьшив сопротивление R1, но при этом параметры, на которые способен этот каскад, всё ещё не будут достигнуты. Опять же, усиление дифференциального каскада является довольно малым и равно всего 32 (при измерении на коллекторе Q2). Применение R3 чисто косметическое. Он обеспечивает удобное средство измерения усиления дифференциального каскада, но никакой другой роли, кроме этой, не играет.

Изменение сопротивления R1, как источника тока, никак не влияет на усиление, но обеспечивает достойное улучшение коэффициента подавления пульсаций источника питания и, в частности, улучшает коэффициент подавления синфазной составляющей сигнала. Синфазным сигналом является сигнал, приходящий с одной и той же фазой и амплитудой на оба входа одновременно.

Общий коэффициент усиления этой конфигурации (измеренный на коллекторе Q3) составляет 842, однако, уменьшив R2 до 1,8 кОм, его можно повысить до 1850. При этом также улучшается согласование коллекторных токов дифференциальной пары, но конкретная величина будет зависима от конкретного устройства и не является надежным параметром для промышленно выпускаемых изделий.

В схеме, показанной на рис. 1b, общий коэффициент усиления увеличен до 6 860, что по сравнению с предыдущей значительно улучшило её характеристики. Дальнейшее улучшение линейности может быть достигнуто добавлением резисторов (по 100 Ом или около того) в эмиттеры транзисторов токового зеркала, что перекроет нелинейность их базо-эмиттерных переходов и обеспечит бо́льшую устойчивость к вариациям коэффициентов усиления транзисторов. На общий коэффициент усиления это не повлияет.

Правильный выбор рабочего тока значительно улучшит ситуацию, а также поможет уменьшить искажения, особенно с применением местной отрицательной обратной связи (как показано на рисунке 1b). Это подробно обсуждалось различными авторами [1] и чуть-чуть простой логики показывает, что серьезно относящийся к этому вопросу разработчик заслуживает дополнительных плюсов к своей репутации.

Поскольку значение внутреннего сопротивления эмиттера транзистора (re) определяется протекающим эмиттерным током (Ie):

то при очень малых рабочих токах оно может быть довольно высоким. Например, re при токе 0,5 мА будет составлять около 52 Ом, увеличиваясь при уменьшении тока. Хотя это сопротивление приведет к образованию местной отрицательной обратной связи (и уменьшению доступного усиления), оно нелинейно, что ведет к развитию искажений из-за изменений силы тока при обычной работе каскада. Увеличение тока и установка резисторов (хороших и линейных) для того, чтобы вернуть коэффициент усиления к прежнему значению, уменьшат искажения, поскольку сопротивление резисторов, если оно правильно выбрано, будет «перекрывать» изменения внутреннего сопротивления эмиттера при изменениях уровня сигнала.

При малых токах (когда изменения тока во время работы сравнительно значительны) это внутреннее сопротивление оказывает заметное влияние на характеристики каскада. Существует множество простых решений очевидно сложных проблем.

Применение токового зеркала в качестве нагрузки для дифференциальной пары вновь повышает линейность и коэффициент усиления, обеспечивая либо более глубокую местную обратную связь в другом месте, либо более глубокую общую обратную связь. Любой из этих вариантов улучшит работу усилителя при условии принятия мер по обеспечению стабильности, т.е., отсутствия самовозбуждения на любой частоте или любой амплитуды, независимо от импеданса применяемой нагрузки.

Однотранзисторный входной каскад

Существует еще одна (не часто используемая в наши дни) версия входного каскада усилителя. Это одиночный транзистор с обратной связью на эмиттер. Многие утверждали, что эта схема существенно уступает предыдущей, однако, она обладает некоторыми очень приятными характеристиками.

Так что же в ней такого хорошего? Одним словом: стабильность. Усилитель, использующий этот входной каскад, требует небольшой или вообще никакой дополнительной стабилизации (конденсатора «Миллера», известного также, как «доминирующий полюс»), который является обязательным в усилителях со входным каскадом на дифференциальной паре.

Усилитель, использующий этот входной каскад, называется схемой «обратной связи по току» (ОСТ), поскольку точка приложения обратной связи (эмиттер входного транзистора) имеет очень низкий импеданс. Вход базовой схемы является неинвертирующим и имеет относительно высокий входной импеданс, но не столь же большой, как у дифференциальной пары. Поэтому входы + ve и – ve асимметричны. Усилители с ОСТ широко используются в чрезвычайно быстрых линейных микросхемах и имеют полосу пропускания более 300 МГц (это не опечатка!).

Этот входной каскад, используемый в усилителе класса A мощностью 10 Вт (разработка Джона Линсли-Худа, который больше не участвует в работе Audio Pages), а также в усилителе El-Cheapo, описанных на моих страницах проектов. «Ладно, если это так хорошо, почему его никто не использует?» Я слышал, что Вы спросили (тогда Вы должны были сказать это довольно громко, потому что Австралия отсюда далеко).

Существует одно основное ограничение этой схемы, которое было «создано» внезапно возникшим требованием ко всем усилителям мощности, чтобы они не были опозорены рецензентами и отвергнуты покупателями: способность точно воспроизводить постоянный ток.

(Я по-прежнему смущен этим требованием, т.к. точно знаю, что не слышу сигнала постоянного тока, мои динамики не могут его воспроизвести, я не знаю ни одного музыкального инструмента, который смог бы его создать и, вероятно, это был бы очень скучный звук, если бы кто-либо смог его применить. Если вы мне не верите — подключите к громкоговорителю батарейку на 1,5 В и дайте мне знать, если я ошибаюсь. Я, вроде бы, припоминаю что-то о фазовом сдвиге, о котором говорили в то время, но, учитывая акустику, применяемую при студийной записи и для воспроизведения в обычном помещении для прослушивания, не говоря уже об «интересных» фазовых сдвигах, создаваемых диффузорами громкоговорителей, когда динамик приближается к резонансу, мне кажется, что влияние нескольких градусов низкочастотного фазового сдвига, генерируемого в усилителе, маловероятно. Разумеется, при допущении, что человеческие уши способны в любом случае распознать абсолютную фазу, хотя было совершенно четко доказано, что этого они сделать не могут).

Этот входной каскад не может быть подключен по постоянному току (по крайней мере, без использования схемы сдвига уровня) из-за падения напряжения между эмиттерной цепью и база-эмиттерным переходом транзистора. Поскольку такой усилитель не может быть балансным из-за наличия входного каскада с ОСТ, на входе должна быть разделительная емкость.

Кроме того, необходимо специальное построение схемы смещения и, к сожалению, она должна быть выполнена либо настраиваемой (что означает наличие подстроечного резистора), либо для отслеживания уровня постоянного тока следует применить операционный усилитель, который сравнивал бы постоянную составляющую выходного напряжения с нулевым опорным напряжением и регулировал бы входное напряжение для поддержания 0 В на выходе. Использование таких методов не будет здесь рассматриваться, хотя они и могут обеспечить смещение по постоянному току намного ниже, чем это может быть достигнуто с использованием схемы самого усилителя. Операционный усилитель не оказывает влияния на звук (принимая во внимание результаты дискуссии о том, что даже приличные операционные усилители в любом случае влияют на звук, ухудшая его), поскольку он работает только на постоянном токе (он может иметь небольшое влияние на частоте порядка 0,5 Гц, но его вряд ли можно услышать).

Существует также мнение, что одиночный транзистор имеет более низкий коэффициент усиления, чем схема с ОСН, но это просто неверно. Коэффициент усиления каскада с разомкнутой цепью обратной связью, как минимум, выше, чем у простой дифференциальной пары в том же самом устройстве.

Я смоделировал пару очень простых схем (показанных на рис. 2b), чтобы увидеть разницу между ними. Коллекторный ток для каждой из них составляет порядка 1 мА. Усиление напряжения на выходе схемы с дифференциальной парой составляет 1770 (невозможно правильно измерить усиление по напряжению отдельно входного дифференциального каскада, поскольку в обоих случаях он работает как усилитель тока). В любом случае смещение по постоянному току меня не интересовало, т.к. на то, чтобы просто увидеть коэффициент усиления, оно влияло мало, поэтому напряжение смещения и не отображено. (Вы заметили, что коэффициенты усиления, полученные в этой симуляции, совершенно не такие, как полученные ранее для простой схемы с дифференциальной парой, т.к. я использовал другое напряжение питания (в предыдущем примере использовалось ± 12V). Это никоим образом ничего не отменяет, они просто другие.

Для сравнения, коэффициент усиления однотранзисторного каскада с разомкнутой обратной связью, составляет 2000, что несколько больше, при условии, что все остальные параметры остаются такими же. По общему признанию, добавление токового зеркала улучшит характеристики дифференциальной пары еще существеннее, но действительно ли нам нужно намного большее усиление? Быстрый тест показывает, что можно получить усиление, составляющее 3 570. Это выглядит очень впечатляюще, но это увеличение составляет лишь чуть более, чем 4,2 дБ по сравнению с однотранзисторной схемой. По той же логике однотранзисторная схема имеет преимущество всего лишь на 1,06 dB по сравнению с простой дифференциальной парой, однако, эта разница может быть спорной…

Поскольку для обеспечения стабильности однотранзисторного каскада не требуется конденсатора Миллера (доминирующего полюсного), в нем коэффициент усиления будет сохраняться для гораздо более широкой полосы частот, поэтому в долгосрочной перспективе он может быть намного лучше, чем дифференциальная пара. Очевидно, требовались дальнейшие тесты, которые я выполнил. Реальная жизнь никогда не бывает похожей на симулированную версию, поэтому усиление каждой схемы было немного меньше, чем демонстрировал симулятор. Коэффициент усиления дифференциального каскада с разомкнутой обратной связью оказался равным 1000, в то время, как в однотранзисторном каскаде — 1400. Условия испытаний немного отличались от симуляции тем, что использовалось напряжение питания ± 15 В, поэтому разница в коэффициенте усиления была примерно такой, как и ожидалось и очень близкой к результатам при питании ± 12 В, полученным в первом наборе симуляций дифференциальной пары.

Интересным был характер искажений. Для дифференциальной пары они составляли 0,7%, образованные преимущественно 3-й гармоникой. При таком же выходном напряжении однотранзисторный каскад оказался немного хуже с его 0,9% и преобладанием 2-й гармоники.

Как и ожидалось, без конденсатора Миллера дифференциальная пара была нестабильной, её удалось укротить конденсатором емкостью 56 пФ. Совершенно неожиданно для одиночного транзистора также потребовался конденсатор Миллера, но только при работе с разомкнутой обратной связью. Когда цепь обратной связи была восстановлена, самовозбуждение исчезло. Дифференциальный каскад нельзя было использовать без конденсатора Миллера при любом усилении и по мере приближения усиления к единичному для предотвращения самовозбуждения потребовалась емкость бо́льшего номинала.

Следующим шагом было испытание каждой схемы с коэффициентом усиления около 27, поскольку он приближается к «нормальному» значению для усилителя мощности мощностью 60 Вт. Здесь дифференциальная пара имеет явное преимущество в отношении уровня искажений, который я не мог измерить. Однотранзисторная схема имела искажения 0,04% и опять же, это была преимущественно 2-я гармоника. В этом режиме для однотранзисторного каскада конденсатор Миллера не требуется и он продемонстрировал очень широкую полосу пропускания с небольшим увеличением усиления на частотах выше 100 кГц. Это было также заметно с сигналом прямоугольной формы частотой 10 кГц, имевшим перерегулирование, хотя это и было достаточно похоже на положительные и отрицательные полупериоды. Дифференциальный каскад ведет себя хорошо и перерегулирования не демонстрирует (в него был установлен конденсатор Миллера емкостью 56 пФ), но усиление начало снижаться на частоте около 80 кГц, и имелись признаки ограничения скорости нарастания. В однотранзисторном каскаде такой эффект не проявлялся.

Мне представляется, что в целом это был полезный эксперимент и использование простого резистора в качестве коллекторной нагрузки каскада усилителя напряжения позволило полной схеме иметь управляемый коэффициент усиления. Если бы в качестве нагрузки использовался источник тока или что-то подобное, я бы не смог точно измерить коэффициент усиления, т.к. входные уровни были бы слишком малы. Как бы то ни было, серьезной проблемой оказалось шумоподавление и без возможности усреднения сигнала на осциллографе точные результаты получить было сложно.

Выводы

Основываясь на тестах, для обоих вариантов построения входного каскада есть и плюсы, и минусы и, бьюсь об заклад, что это стало неожиданностью. Дифференциальный каскад в его простой форме является явным неудачником для усиления, однако, использование токового зеркала позволяет ему обойти однотранзисторный каскад, для которого этот прием не подходит, т.к. в нем нет ничего, что можно было бы «отражать».

Для меня очень существенна стабильность и я склоняюсь к усилителю, который абсолютно не склонен к самовозбуждению, даже за счет немного большего уровня искажений. Мой собственный базовый усилитель мощностью 60 Вт, использующий дифференциальную пару во входном каскаде, с обычными нагрузками безоговорочно стабилен.

Защита от радиочастотных помех
Любимым приемом многих разработчиков является подключение небольшого конденсатора, как показано на рис. 3, непосредственно к базе входного транзистора. Это вроде бы должно предотвращать детектирование (выпрямление) радиочастотных сигналов, воспринятых входными проводами. В определенной мере это верно, т.к. комбинация резистор-конденсатор (RC) образует фильтр нижних частот, что уменьшает количество радиочастотных помех, прикладываемых ко входу. При показанных на рисунке номиналах, частотная полоса по уровню 3dB составляет 159 кГц.

Все становится крайне неприятным, если уровень радиочастотных помех настолько высок, что им каким-то образом всё равно удается пролезть сквозь всё. У меня когда-то была мастерская/лаборатория, вокруг которой располагались три трансляционных телевизионных башни — было очень противно.

Традиционный метод не только не работал, но даже ухудшал ситуацию, из-за того, что питание баз транзисторов осуществлялось от источника с очень низким импедансом вследствие наличия конденсатора C1 (с точки зрения радиочастот). Огромное количество коммерческих усилителей и другого оборудования, над которым я в то время работал, принимали в телевизионном диапазоне шумы совершенно неприемлемого уровня вследствие детектирования импульсов вертикальной синхронизации телевизионного сигнала частотой 50 Гц. Поскольку компонент изображения ТВ является амплитудно-модулированной радиочастотой, она легко преобразовывалось в звук самого неприятного вида.

На рис. 4 показано лекарство, но чтобы быть эффективным, R2 должен располагаться как можно ближе к базе транзистора, иначе параметры ухудшаются. Как это работает? Просто эмиттерно-базовый переход транзистора является диодом и даже при его прямой проводимости будут сохраняться нелинейности. Они часто достаточны для того, чтобы входной каскад работал как грубый амплитудный детектор, достаточно эффективный с высокочастотными телевизионными или средневолновыми сигналами. Добавление внешнего сопротивления вновь снижает внутренние нелинейности, уменьшая диодный эффект до незначительной величины. Это не означает, что он полностью устранит проблему в присутствии сильного радиочастотного поля, но уменьшит ее, по крайней мере, до «неудобного», а не до «невыносимого» уровня.

ОБНОВЛЕНИЕ: читатель, работающий на передающей станции, внес предложение, что очень эффективным является подключение конденсатора непосредственно между базой и эмиттером (в сочетании с резистором-пробкой). Он обнаружил также, что традиционный метод был бесполезен и, что при наличии сильных полей простой пробки недостаточно.

С операционными усилителями эквивалентное решение заключается в том, чтобы резистор-пробку подключить последовательно к неинвертирующему входу и поставить конденсатор между инвертирующим и неинвертирующим входами без подключения к земле.

Во всех случаях важно чтобы все выводы и дорожки печатных плат были минимальной длины, дабы они не смогли выступать в качестве антенн для радиочастот. Излишне говорить, что в таких условиях обязательным является экранированный (и заземленный) корпус оборудования.
Каскад усиления напряжения (усилитель A-класса)
Каскад усиления напряжения (КУН) широко известен также, как драйвер А-класса. Оба этих термина являются общепринятыми и, как правило, взаимозаменяемы. Здесь есть несколько ловушек и не в последнюю очередь из-за того, что принято обычно полагать, что нагрузка (выходного каскада) бесконечна. О, конечно, каждый разработчик знает, что каскад усиления напряжения должен превышать ток, который должен потреблять выходной каскад, не менее, чем на 50%, и он легко рассчитывается:

где: IA — ток каскада А-класса (усилителя напряжения);
Peak_V — максимальное (пиковое) напряжение на нагрузке;
Op_R — сопротивление нагрузки;
Op_Gain — коэффициент усиления транзисторов выходного каскада.

Для обычного усилителя мощностью 100 Вт, нагруженного на 8 Ом, это будет где-то между 5 и 10 мА. Допустим, что входной импеданс выходного каскада с коэффициентом усиления 1000 (50 для драйверного транзистора и 20 для силового), нагруженного на 8 Ом, для каскада усиления напряжения составит около 2 кОм, что всё же немного отличается от бесконечности.

К этому добавляется тот факт, что отраженный назад импеданс нелинеен, поскольку и в драйверном, и в выходном транзисторах усиление по току, как и во всех реальных полупроводниках, не стабильно. Сейчас существуют некоторые типы транзисторов, параметры которые намного лучше средних, но в этом отношении они всё еще не идеальны.

Для составной пары транзисторов усиление по напряжению обычно составляет от 0,95 до 0,97. Следует отметить, что этот показатель справедлив только для средних значений коллекторных токов и будет уменьшаться при более низких и более высоких их значениях. На рис. 5 показана общепринятая конфигурация этого каскада — тот же базовый усилитель, который мы использовали ранее, с добавлением источника тока в качестве коллекторной нагрузки. Распространенной является также схема с вольтодобавкой (бутстрепом), не показанная здесь, но очевидная для многих схем ESP.

Между схемами с источником тока и вольтодобавкой нет большой разницы, однако, схема с источником тока имеет немного бо́льший коэффициент усиления. Для любого из схемотехнических вариантов есть некоторые весьма простые дополнения, которые довольно существенно улучшают линейность. На рис. 5 показана типичная компоновка, в том числе корректирующий конденсатор Миллера емкостью 100 пФ, включенный между коллектором и базой транзистора каскада усиления напряжения.

Поэтому важно попытаться выполнить каскад усиления напряжения способным к высокому усилению, даже при большой нагрузке выходного каскада. Для достижения этого было предложено много разных методов, но ни один из них не был полностью успешным. Самая большая проблема заключается в том, что многие разработчики, похоже, совершенно не обращают внимания на этот критический момент или создают такие удивительно сложные «решения», обеспечить стабильность которых практически невозможно.

Решение, показанное выше на рис. 6, простое и очень эффективное. Простая добавка эмиттерного повторителя к каскаду усиления напряжения (с резистором вольтодобавки на 1 кОм) увеличила общий коэффициент усиления дифференциального каскада совместно с каскадом усиления напряжения до 1 800 000 (да-да, 1,8 миллиона!) или 125 дБ (с разомкнутой цепью обратной связи и без корректирующего конденсатора Миллера). Выходной импеданс с разомкнутой цепью обратной связи составляет около 10 кОм, опять же, без корректирующего конденсатора. С ним (при показанном на схеме значении 100 пФ) коэффициент усиления уменьшается до чуть более разумных 37 000 на частоте 1 кГц. Выходной импеданс на частоте 1 кГц в этом случае сравнительно очень низкий — около 150 Ом.

Обратите внимание на то, что в приведенном выше примере вместо обычного источника тока использован резистор на 5 кОм. Это только для простоты схемы, а не для предположения, что источник тока таким и должен быть.

Особое примечание для неосторожных: если желаете применить транзисторные источники тока как для дифференциального каскада, так и для каскада усиления напряжения (он же «VAS»), не используйте опорное напряжение источника тока усилителя напряжения (иначе драйвера А-класса) в качестве опорного для источника тока дифференциального каскада. Если так сделать, то изменяющийся ток в цепи усилителя напряжения вызовет модуляцию тока эмиттеров дифференциального каскада. Результаты обязательно будут такими же нежелательными, как и непредсказуемыми [4].

Я часто видел конструкции усилителей со схемой такой ​​сложности, что возникал вопрос, как в них вообще когда-либо удавалось предотвратить высокочастотное самовозбуждение. Применяемый иногда лабиринт конденсаторов малой емкости (некоторые с последовательным резистором, некоторые — без него) действительно заставляет задуматься, как же должна выглядеть полоса воспроизведения с разомкнутой обратной связью и фазовый отклик. Сопоставьте это с тем фактом, что многие из этих усилителей вообще не имеют превосходных характеристик и задумайтесь над вопросом, что же разработчик пытался создать на самом деле (на мой взгляд, «отличительность» этих схем не является веской причиной их публикации или продвижения, если только они не предполагают каких-то бонусов, недостижимых иными способами).

ОБНОВЛЕНИЕ: Проведя в течение нескольких недель довольно много экспериментов, я так до конца и не убедился, что необходим или вообще желателен огромный коэффициент усиления входного каскада совместно с каскадом усиления напряжения. Конечный результат, вероятнее всего, будет удовлетворительным, пока цепь линейна (т.е., имеет низкий уровень искажений до замыкания цепи обратной связи). Я видел много схем с гораздо бо́льшим коэффициентом усиления до замыкания цепи обратной связи, чем у моего базового усилителя (Проект № 3A), которые теоретически должны были бы быть значительно лучше, но это не так.

Активный источник тока или вольтодобавка (бутстреп)?
Существует два способа создания стабильного тока в каскаде усиления напряжения. Одним из них очень часто (как показано выше) является активный источник тока. Его применение требует дополнительных активных компонентов, однако, с его помощью можно создать источник тока, имеющий полное сопротивление, настолько близкое к бесконечности, что его почти невозможно измерить, не повлияв на результат, просто подключив измерительное оборудование. Более подробную информацию об источниках тока см. в статье «Источники тока и токовые зеркала».

Более простой способ — использовать схему вольтодобавки, в которой для поддержания относительно постоянного напряжения на резисторе используется конденсатор, подключенный к выходу. Из того, что напряжение на резисторе стабильное, следует, что ток, протекающий через него, также должен быть стабильным. На рис. 6а показана схема источника стабильного тока с вольтодобавкой. В отличие от истинного источника тока, ток через схему вольтодобавки будет изменяться с изменением напряжения питания. Это изменение является постепенным и лежит за пределами полосы воспроизводимого звука или так (если схема спроектирована правильно), по крайней мере, должно быть.

Эта схема работает следующим образом. В покое выходное напряжение равно нулю, а положительное напряжение питания делится между Rb1 и Rb2. На базе верхнего транзистора будет около + 0,7 В — вполне достаточно для его смещения. Поскольку положительные или отрицательные отклонения выходного напряжения передаются через Cb, то напряжение на Rb2 остается стабильным. Поэтому ток через Rb2 является стабильным, т.к. он поддерживается, по сути, за счет поддержания на нем стабильного напряжения. Обратите внимание, что это относится только к напряжению переменного тока, т.к. конденсатор будет перезаряжаться, только если есть изменения постоянного напряжения.

В полной конструкции отличия невелики. Хотя источник тока теоретически лучше, но схема вольтодобавки проще и дешевле и не требует введения никаких дополнительных активных компонентов. Конденсатор должен быть достаточно большой емкости, чтобы гарантировать, что падение переменного напряжения на нем останется небольшим (менее нескольких сотен милливольт) на самой низкой частоте, представляющей интерес. Предполагая, что сопротивления Rb1 и Rb2 равны, номинальное рабочее напряжение конденсатора должно составлять, как минимум, ½ положительного напряжения питания, но желательно больше.

Выходной каскад
Существуют бесчисленные усилители, в которых в выходном каскаде по-прежнему применяется составная пары Дарлингтона, несмотря на то, что многими [2] показано, что она уступает комплементарной паре Шиклаи. Обе схемы (в базовой форме, поскольку существует множество их вариантов) показаны на рис. 7. Существуют две основные области, где схема Дарлингтона хуже и мы рассмотрим обе.

Из показанных двух конфигураций очевидно, что я не включил в этот перечень выходные каскады на полевых транзисторах (ПТ), потому что ПТ не нуждаются ни в каком драйверном транзисторе, как таковом — обычно они управляются непосредственно от каскада усиления напряжения (или в модифицированной версии — зачастую модифицированным дифференциальным каскадом). Для показанных на рис. 7 модификаций количество компонентов одинаково, но вместо двух транзисторов одинаковой полярности (двух PNP или двух NPN) комплементарная пара (также называемая парой Шиклаи) использует по одному транзистору каждой из полярностей. Законченная составная схема с точки зрения полярности имеет характеристики драйверного транзистора, поэтому для каждой конфигурации показаны выводы эмиттера, базы и коллектора. Резистор добавлен для предотвращения самостоятельного открывания выходного транзистора вследствие наличия тока утечки между коллектором и базой, а также ускорения закрывания. Отсутствие этого резистора распространенной ошибкой не является, но так всё-таки нередко делается. Результатом являются повышенный уровень искажений, особенно на высокой частоте и плохая термостабильность.

Номинал этого резистора должен выбираться с достаточной осторожностью. Если он слишком мал — выходной транзистор не будет приоткрыт в покое (без сигнала), транзистор(-ы) драйвера будет(-ут) рассеивать чрезмерное тепло, что приведет к искажениям в виде «ступеньки». Если сопротивление слишком высокое — эффективность выключения выходных транзисторов будет нарушена, а термостабильность ухудшится. Конечное значение зависит (в некоторой степени) от тока каскада усиления напряжения и коэффициента усиления драйверного транзистора, но итоговым показателем величины тока покоя является суммарное значение Vbe транзисторов выходного каскада. Эти комментарии в равной мере применимы к парам как Дарлингтона, так и Шиклаи.

Для большинства усилителей приемлемы значения от 100 Ом до максимума, возможно, до 1 кОм, при этом более низкие значения применяются при повышении мощности. Высокая мощность требует более высоких токов, протекающих по выходному каскаду и, опять же, ухудшает выключение транзисторов, особенно на высоких частотах. Это может привести к явлению, называемому «перекрестной проводимостью» («сквозными токами»), возникающему из-за того, что транзисторы не могут быстро выключиться, поэтому существует период, когда оба силовых транзистора проводят одновременно. Такого не произойдет при воспроизведении нормального диапазона звуковых частот, хотя от источника питания может потребоваться ток потребления немного выше, чем обычно, даже на частоте 20 кГц.

Если усилитель работает на любую разумную мощность на более высоких частотах, при наличии достаточно выраженной перекрестной проводимости, он может самопроизвольно выйти из строя. Самый простой способ уменьшить этот риск — использовать резисторы меньшего номинала между базой и эмиттером силовых транзисторов, но имейте в виду, что при этом увеличатся требования к драйверным транзисторам. Например, с резисторами на 220 Ом, как показано выше, через них будет протекать ток силой только 3-5 мА, но если они будут уменьшены до (скажем) 47 Ом, то ток через них увеличится до 16 мА или даже более. Драйверы должны обеспечивать этот ток даже на холостом ходу, а рассеиваемая ими мощность возрастает со 120 мВт до более 550 мВт при напряжении питания ± 35 В. Для драйверных транзисторов становится необходимым радиатор.

Как правило, только в редких случаях или вообще не нужно использовать резисторы менее где-то 100 Ом. Если хотите получить полную мощность на частоте 100 кГц или больше (а зачем? Ведь такая частота не предназначена для аудиоусилителя), тогда сопротивление этих резисторов должно быть еще ниже, в сочетании с соответствующими радиаторами для драйверных транзисторов. Потребуется также увеличить номинальную мощность резистора цепи Цобеля, иначе он на высоких частотах перегреется.

Термостабильность
Очевидно, что в конфигурации Дарлингтона в каждом выходном каскаде имеются два базово-эмиттерных перехода. Поскольку каждый из них имеет свою собственную тепловую характеристику (уменьшение падения напряжения на переходе на примерно 2 мВ на каждый градус С°), термостабилизировать эту конфигурацию может быть затруднительно. Кроме того, по мере того, как транзисторы нагреваются, коэффициент их усиления часто увеличивается, что также осложняет проблему. Датчик цепи установки тока покоя, представляющей собой, как правило, умножитель Vbe транзистора, нужно устанавливать на радиатор выходных транзисторов, дабы обеспечить хорошее тепловой контакт с ними, и то в некоторых случаях термостабильность едва удается поддерживать.

Если не обеспечить достаточной термостабильности, то в усилителе может развиться лавинообразный рост температуры транзисторов выходного каскада, где после достижения определенной температуры выходного транзистора продолжающееся снижение Vbe вызывает еще бо́льшее увеличение тока покоя, что ведет к дальнейшему повышению температуры и т.д. Достигается точка, при которой рассеиваемая мощность настолько велика, что выходные транзисторы отказывают, часто с катастрофическими последствиями для остальной части схемы и/или подключенных громкоговорителей.

Комплементарная пара Шиклаи, имеет только один управляемый база-эмиттерный переход и, тем самым, её легче термостабилизировать. Поскольку единственным Vbe является принадлежащий драйверному транзистору (который во многих случаях не будет установлен на основном радиаторе, а у некоторых радиатора не будет вообще), требования к умножителю Vbe менее строгие, монтаж намного проще, а термостабильность, как правило, очень хорошая и отличная.

Комплементарную пару я использовал с начала 1970-х годов и, когда впервые её увидел, то имел много оснований её игнорировать. Термостабильность в довольно простом усилителе мощностью 100 Вт на нагрузке 4 Ом моей конструкции (предшественник Проекта № 3A, которых было собрано много сотен) была обеспечена простой двухдиодной цепочкой, настройки которой не требовалось (однако, в то время было несколько других трюков, гарантировавших стабильную работу).

Конструкция цепи смещения
Казалось бы (по крайней мере, на первый взгляд), что в этом узле нет ничего сложного. Она представляет собой очень простую схему умножителя Vbe и кажется, что вопреки задуманному в ней ничто не может произойти. Это почти верно, за исключением указанных ниже моментов.

Конструкции многих усилителей (особенно использующих выходной каскад по схеме Дарлингтона) требуют, чтобы цепь смещения была настроена с учетом различных параметров выходных транзисторов. Если резистор R1 (на рис. 9) вместо постоянного будет подстроечным, то что произойдет, когда (если) его подвижный контакт вдруг (из-за возраста, загрязнений или грубого обращения) потеряет контакт с резистивной дорожкой?

Ответ прост — падение напряжения на цепи смещения теперь окажется равным полному напряжению питания (меньше, чем падение на одном или двух базо-эмиттерных переходах), в результате чего как положительные, так и отрицательные плечи выходного каскада откроются настолько полно, насколько это возможно. Результатом этого является мгновенное отказу выходных транзисторов. Это произойдет настолько быстро, что его не смогут предотвратить предохранители и даже применение сложной схемы защиты выходной цепи вряд ли сможет их уберечь.

Ответ, конечно, настолько прост, что должен быть сразу же очевидным всем но, к сожалению, это не всегда так. Если переменным компонентом сделать R2, то при его обрыве смещение просто исчезнет. Это приведет к появлению искажений в виде «ступеньки», но выходные транзисторы останутся целыми. Чтобы предотвратить возможность уменьшения значения сопротивления подстроечного резистора до 0 Ом (что будет иметь такой же эффект, как описано выше!), следует последовательно с ним включить постоянный резистор, значение которого выбрать таким образом, чтобы обеспечить адекватную настройку при сохранении надежного запаса прочности.

Здесь следует предпринять дополнительные меры предосторожности, поскольку, если значения резисторов базового делителя будут слишком малы, то напряжение смещения, создаваемое для выходных транзисторов, будет представлять собой просто падение напряжения на них. При этом транзистор цепи смещения практически никак не будет влиять на величину смещения. Этого легко избежать, если ток через резисторы базового делителя сделать равным 1/10 (или около того) общего тока смещения каскада усиления напряжения.

Сопротивление можно также сделать слишком большим, из-за чего цепь смещения будет менее стабильна по переменному току. Из-за этого цепь смещения может также приобрести слишком большой коэффициент усиления, что, в свою очередь, может привести к падению тока покоя при нагреве усилителя. Хотя с точки зрения надежности это хорошо, но, поскольку при нагреве усилителя будут возникать искажения типа «ступенька», то звуковой эффект, очевидно, будет разочаровывающим. Как правило, чтобы гарантировать стабильность, со значениями резисторов базового делителя следует поэкспериментировать. Способов их расчета на ум не приходит, хотя я уверен, что такое возможно. Падение напряжения на базо-эмиттерном переходе снижается на величину до 2 мВ/°С, однако, изменения коэффициента усиления с изменением температуры столь же легко не рассчитывается.

В качестве вторичной защиты параллельно цепи смещения полезно поставить цепочку из соответствующего количества диодов. Их следует выбирать для предотвращения чрезмерного тока, однако, дополнительно к ним необходим еще какой-то метод защиты от перегрева. Это может быть вентилятор, обдувающий радиатор или термовыключатель, чтобы отключить питание, если усилитель становится слишком горячим.

Обратите внимание, что если выходной каскад использует схему Дарлингтона, транзистор цепи смещения будет располагаться на основном радиаторе. Если используется комплементарная пара транзисторов (Шиклаи), то необходимо, чтобы цепь смещения воспринимала температуру драйверного(-ых) транзистора(ов) (который(-е) не должен(-ны) находиться на основном радиаторе. Неверное расположение транзистора цепи смещения — это приглашение к отказу выходного каскада из-за лавинообразного теплового разгона.

Линейность
Были написаны многочисленные статьи о превосходной линейности комплементарной конфигурации (Шиклаи) (Otala [3], Douglas Self, Linsley Hood и др.) и я не могу не удивляться, когда вижу в журнале новую схему, все еще использующую конфигурацию Дарлингтона. Применение комплементарной пары не требует бо́льшего количества компонентов — те же самые компоненты, просто соединены по-другому. С большим удовольствием австралийский журнал электроники с гордостью объявил (в 1998 году), что «мы впервые использовали эту схему в опубликованном проекте» (или что-то типа этого). Я не знаю причин, по которым они, возможно, не использовали комплементарную пару в каждом опубликованном ими проекте (этот журнал намного моложе меня). У меня нет слов. Журнал, о котором идет речь, не единственный и Интернет изобилует старыми и новыми конструкциями, использующими эмиттерные повторители конфигурации Дарлингтона.

Это не означает, что схема Дарлингтона не должна использоваться — есть много хороших усилителей, в которые она применяется и с некоторыми дополнительными усилиями для достижения правильного смещения, такие усилители обеспечат многолетнюю надежную работу. Схема Дарлингтона особенно подходит для усилителей большой мощности благодаря своей простоте, особенно с несколькими запараллеленными выходными транзисторами. Параллельное включение конфигурации Шиклаи сложнее. Пример параллельных пар Шиклаи показан в Проекте № 27.

Относительный коэффициент усиления по току комплементарной пары Шиклаи по сравнению с эмиттерным повторителем Дарлингтона

Более низкий коэффициент усиления комплементарной пары транзисторов указывает на наличие внутренней местной отрицательной обратной связи, присущей данной конфигурации и все проведенные тесты показывают, что это действительно так. Хотя разность коэффициентов усиления и невелика, можно предположить, что бо́льшая часть повышенной линейности обусловлена тем фактом, что в сигнальном тракте непосредственно участвует только один база-эмиттерный переход, а не два, как в схеме Дарлингтона, поэтому в уравнение вводится только один набор прямых нелинейностей. Второй (выходной) транзистор эффективно работает, как буфер для первого (драйверного).

Следует отметить, что есть несколько очень хорошо зарекомендовавших себя усилителей с выходными каскадами на составных парах Дарлингтона. Нет никаких жестких и быстрых правил, которые могли бы быть применены для создания идеального усилителя (тем более, что он еще не существует), и при грамотном конструировании вполне возможно создать очень хороший звуковой усилитель, используя почти любую топологию.

Стабильность выходного каскада
То, что эмиттерный повторитель (будь то Дарлингтона или Шиклаи) может стать генератором, как правило, на очень высоких частотах, является просто реальным фактом из жизни. Это особенно верно, если выходной кабель имеет вид настроенной цепи. Длина кабеля к динамикам, будучи совершенно безобидной на звуковых частотах, является линией передачи на некоторой частоте, определяемой ее длиной, диаметром проводника и расстоянием между проводниками. Справочник ARRL (любого года издания) предоставит все формулы, необходимые для расчета, если Вы действительно пожелаете углубиться в этот вопрос.

Во всех усилителях мощности (ну, почти во всех) выходные каскады выполнены в виде эмиттерных повторителей и, когда к ним кабелем подключается динамик (или даже неиндуктивная эквивалентная нагрузка), часто возникает самовозбуждение. Это происходит почти всегда при работе усилителя и более вероятно, если ток является вытекающим. Немного грустно, что этому печальному явлению более подвержена комплементарная пара Шиклаи по сравнению с парой Дарлингтона, возможно, потому, что управляющим элементом является драйверный транзистор (его эмиттер связан с нагрузкой), имеющий более широкую полосу пропускания.

Некоторые из «супер»-кабелей (очень любимых аудиофилами) в этом отношении часто хуже, чем обычный экранированный шнур или трехжильный сетевой шнур, из-за их способности выступать в качестве линий передачи радиочастот — рис. 8 (отсутствует в оригинальной статье! — прим. пер.) и, следовательно, являются источником указанной проблемы.

Обычная цепь Цобеля (состоящая из резистора 10 Ом и конденсатора 100 нФ), как правило, ослабляет влияние внешней линии передачи кабелей и внутренней проводки усилителя к выходным клеммам и обеспечивает стабильность в большинстве нормальных рабочих условий.

Очень многие усилители могут самовозбуждаться при отсутствии нагрузки или без подключения кабелей к колонкам и цепь Цобеля, показанная на рис. 10, этому также препятствует. Причины самовозбуждения поначалу понять немного сложно, но они могут быть прослежены, в частности, до небольших величин паразитной индуктивности и емкости вокруг выходного каскада. На очень высоких частотах эти паразитные параметры легко могут сформировать настроенную схему, вызывая сдвиг фазы между выходом усилителя и инвертирующим входом. На этих высоких частотах некоторые усилители имеют большой запас по фазе (разница между фазами усилителя сдвигается на 180°). Любая паразитная индуктивность и/или емкость могут потребовать только нескольких дополнительных градусов сдвига фазы, чтобы вызвать самовозбуждение. Поскольку на таких высоких частотах глубина обратной связи очень мала, общий импеданс может быть намного выше ожидаемого.

На этих частотах конденсатор цепи Цобеля представляет собой, по сути, короткозамкнутую перемычку, поэтому параллельно схеме с высоким импедансом включается в работу резистор на 10 Ом. 10-омный резистор нарушает добротность (Q) настроенной(-ых) цепи(-ей) и обеспечивает сильное затухание, нейтрализуя тем самым фазовый сдвиг и восстанавливая стабильность. Лично я не рекомендую, исключать эту цепь из любого усилителя, даже если он кажется стабильным и без нее.

При емкостной нагрузке (как это происходит при подключения громкоговорителя и пассивного кроссовера) цепь Цобеля дополнительно влияет очень мало и может вообще никак не влиять. Единственный верный способ предотвратить самовозбуждение, либо резко выраженный звон при использовании кабелей с высокой емкостью — включить на выходе усилителя индуктивность. Она должна быть зашунтирована соответствующим резистором для уменьшения добротности индуктивности. Типичная схема показана на Рис. 10. Для читателей, желающих изучить это более подробно, прочитайте «The Audio Power Interface» [2]. Во многих случаях было бы лучше использовать намного меньшее сопротивление, чем обычно применяемые 10 Ом — я думаю, около 1 Ом или порядка того. В некоторых усилителях мощности производства National Semiconductor оптимальным значением является 2,7 Ом. В идеале кабели с низкой индуктивностью и высокой емкостью всегда должны иметь дополнительную цепь Цобеля 100 нФ/10 Ом на конце, подключаемом к громкоговорителям. Когда это будет сделано, кабель на высоких частотах не будет больше восприниматься, как конденсатор. К прискорбию, немногие производители аудиоколонок (если такие вообще есть) считают целесообразным ставить эту цепь на входные клеммы колонок.

Другой альтернативой является включение резистора последовательно с выходом усилителя, но это, естественно, даст двойной эффект — уменьшит выходную мощность и коэффициент демпфирования. При значениях резисторов, достаточных для предотвращения самовозбуждения, указанные выше потери становятся чрезмерными и вся потерянная мощность должна преобразоваться в тепло на резисторе.

Выбор номинала индуктивности не составляет труда — при нагрузке 8 Ом он должен быть, как правило, не более 20 мкГн, причем, любая индуктивность больше, чем указанная, приведет к неприемлемому затуханию высоких частот. Дроссель индуктивность 6 мкГн, как показано на рис. 10, будет приводить к потерям (при условии, что его сопротивление составляет 0,03 Ом) на 0,03 дБ на низких частотах и около 0,2 дБ на частоте 20 кГц. Эти потери незначительны и слышны не будут. В отличие от этого, звон (или, в крайних случаях, самовозбуждение) выходных каскадов будет слышен (даже очень низкого уровня), как увеличение искажений, а в крайних случаях даже может разрушить выходные транзисторы.

Самовозбуждение транзисторов

Не для всех это очевидно, но самовозбуждаться может транзисторный каскад даже с единичным усилением. В операционных усилителях и усилителях мощности на выходах обычно используются эмиттерные повторители, а отказ от изоляции транзисторного каскада от влияния соединительного кабеля может заставить каскад (и регулярно заставляет) самовозбуждаться. Для всех операционных усилителей, подключаемых к внешней периферии (к примеру, через разъемы на передней или задней панели), должен применяться последовательный резистор. Как правило, достаточно значений от 47 до 220 Ом. Я обычно использую 100 Ом, но могут потребоваться более низкие (или более высокие) значения, в зависимости от того, чего нужно достичь.

В симуляторах и на лабораторном стенде я смог составить схему однотранзисторного эмиттерного повторителя (показанную на рис. 11), радостно самовозбуждавшуюся с нагрузкой в виде реальной линии передачи (такой как длина коаксиального кабеля) или составленной из эквивалентных ей индуктивности на 500 мкГн и емкости на 100 пФ в качестве настроенной последовательной цепи.

Этот эффект ухудшается по мере снижения импеданса источника, но даже базовый резистор-пробка самовозбуждению не препятствует. Эффективным будет только заглушение линии передачи цепью Цобеля или последовательным сопротивлением. Если Вас вдруг заинтересует, почему осциллограф подключен к точке соединения индуктивности и емкости — это позволяет последовательному резонансу усилить высокочастотный компонент, что делает его лучше видимым.

Для усилителей мощности эта проблема решается с помощью цепи Цобеля, опционально с последовательной индуктивностью. Для малосигнальных каскадов разумнее использовать резистор последовательно с выходом. Обычно номинал резистора составляет от 22 до 100 Ом и это будет видно во всех конструкциях ESP, где операционный усилитель подключается к внешней нагрузке (или даже к внутреннему кабелю). Резистор можно использовать и с усилителями мощности, но за счет потери мощности, повышения тепловыделения и потери коэффициента демпфирования. Для усилителя мощности выходная индуктивность может быть заменена резистором на 1 Ом (иногда меньше), но так делается очень редко.

В моем собственном усилителе (последнее воплощение — Проект № 3A) я не использовал выходной индуктивности, а вместо нее поставил корректирующий конденсатор (между коллектором и базой транзистора каскада усиления напряжения) с емкостью несколько больше обычной. Это позволило стабилизировать усилитель во всех рабочих режимах, но за счет скорости нарастания (и, как следствие, ограниченной скорости нарастания мощности на высоких частотах). Это было в значительной степени экономическим решением, поскольку пара керамических конденсаторов намного дешевле, чем индуктивность, а усилитель использовался в то время в основном для усиления музыкальных инструментов, поэтому расширенная вверх полоса воспроизведения была фактически нежелательной. Полная пропускная способность — способность усилителя выдавать полную мощность во всем диапазоне рабочих частот — это верный способ повредить слух, высокочастотные рупорные динамики (и т.д.) в условиях живой музыки, поэтому такой компромисс не являлся ограничивающим. Однако…

Есть еще одна причина, по которой последовательная выходная индуктивность может быть полезна. Было высказано предположение (только не помню, кем именно), что радиочастоты, принятые проводами, идущими к громкоговорителям, могут через отрицательную обратную связь поступать обратно на входной каскад. Если посмотреть на типичную схему, это кажется правдоподобным, но эту теорию я проверял не слишком глубоко.

Однако, учесть основы этого при разработке не так уж и сложно. Поскольку известно, что в частотном отклике усилителя при незамкнутой цепи обратной связи должен быть доминирующий полюс (конденсатор, показанный на рис. 5 и 6), то из того, что если при замыкании цепи обратной связи он остается стабильным, следует, что по мере снижения внутреннего усиления с увеличением частоты, выходной импеданс должен повышаться (из-за меньшей глубины общей обратной связи). Это так и в самом деле и к тому моменту, когда частота попадет в мегагерцовую область, на выходном каскаде будет пренебрежимо малая нагрузка для любых таких частот.

Если не приняты соответствующие меры предосторожности (как показано на рис. 4) для цепи отрицательной обратной связи, вполне вероятно, что может произойти детектирование наводок радиочастотного диапазона. В моей собственной двухканальной системе (в которой используется предшественник усилителя по Проекту № 3A, описанный выше, все еще без выходной индуктивности), у меня самого недавно были проблемы с обнаружением местной AM-радиостанции. Установка дросселей, подавляющих излучение радиочастотного диапазона (в основном, петля кабеля к динамикам, продетая 3 или 4 раза через ферритовое кольцо) полностью устранила данную проблему, поэтому я должен сделать вывод, что такое действительно вероятно или даже возможно.

Если к усилителю когда-либо будут подключаться «экзотические» (дорогие «аудиофильские») кабели, то важно использовать выходную индуктивность. Как отмечалось выше, индуктивность должна быть ограничена, чтобы предотвратить спад по высокой частоте, а для сопротивлений нагрузки до 4 Ом индуктивность не должна превышать порядка 10 мкГн. В большинстве случаев будет достаточно количества витков, размещаемых на резисторе 10 Ом мощностью 1 Вт, а используемый провод должен быть достаточно толстым, чтобы пропустить полный ток к динамику.

Выходной ток
Максимальный выходной ток усилителя мощности часто считается чем-то таким, на что влияют только выходные транзисторы и, чтобы снизить импеданс, добавление большего количества транзисторов автоматически обеспечит бо́льший ток. Это отчасти верно, потому что биполярные транзисторы нуждаются в базовом токе, который должен поступать с драйверного каскада.

Обычно смещение каскада усиления напряжения позволяет обеспечить базовый ток в 1,5… 5 раз больший, чем необходимо выходным транзисторам и их драйверам. Если выходной ток этого каскада недостаточен, то искажения, вероятно, существенно возрастут, поскольку ток изменится на бо́льшую величину. Если ток каскада усиления напряжения слишком велик, то на транзисторе будет выделяться слишком много тепла, от которого придется избавляться и при этом можно превысить максимально допустимые значения параметров для транзистора. Обычно я работаю с цифрой порядка удвоенного ожидаемого тока выходного каскада, но в некоторых случаях он будет больше или меньше. При проектировании следует учитывать также самый низкий ожидаемый коэффициент усиления по току всех используемых транзисторов.

В качестве примера рассмотрим типичный выходной каскад усилителя мощности. Предполагая, что напряжение источника питания составляет ± 35 В, максимальный (пиковый) выходной ток будет равен 35/8 = 4,375 А (с учетом того, что нагрузка составит 8 Ом). Поскольку мы знаем, что в комбинации драйвера/силовой транзистор будут некоторые потери, мы можем с уверенностью предположить, что максимальный (пиковый) ток равен 4 А. Подходящий силовой транзистор может быть задан с минимальным коэффициентом усиления (hFE) 25 и током коллектора 4 А. Драйверные транзисторы обычно имеют более высокий коэффициент усиления, возможно, 50 при токе коллектора 250 мА. Произведение двух коэффициентов усиления по току достаточно точно для того, что нам нужно и дает итоговый hFE = 1000. Таким образом, максимальный базовый ток будет составлять 4 мА.

Если мы решим использовать ток каскада усиления напряжения, равный удвоенному ожидаемому току выходного каскада, то это означает, что драйвер будет работать с током примерно 8 мА. Такое значение тока может быть достигнуто с помощью либо источника тока, либо схемы вольтодобавки с использованием пары последовательных резисторов по 2,2 кОм. При максимальном колебании выходного напряжения (близком к ± 35 В), ток драйвера увеличится до 12 мА или уменьшится до 4 мА, в зависимости от полярности. Источник тока или вольтодобавка будут поддерживать стабильный ток, но усилитель напряжения должен иметь дело с током, который изменяется на ± 4 мА при изменении тока в нагрузке.

Если импеданс нагрузки упадет до 4 Ом, то источник тока будет по-прежнему способен обеспечивать только 8 мА, поэтому выходной ток будет ограничен 8 А, поскольку драйвер в этой точке цикла имеет нулевой ток. В противоположной крайности драйвер должен будет справиться с 16 мА, когда он будет открыт полностью. При еще более низких сопротивлениях драйвер сможет отдать больше тока, но источник тока будет неуклонно отказываться выдать больше, чем 8 мА, для которых он был разработан, поэтому максимальный выходной ток будет ограничен значением 8 А в одном направлении (когда выходной сигнал каскада обеспечивается источником тока, а транзистор каскада усиления напряжения закрыт) или какой-либо другой (возможно, чрезмерный) максимальный ток в противоположной полярности.

Однако, внимание!! Каскад усиления напряжения (драйвер А-класса) потому так и называется, что он никогда не должен отключаться — теперь же мы получили каскад АВ-класса, который не только нежелателен, но даже неработоспособен на несимметричный выходной каскад! Выходной сигнал усилителя мощности будет асимметрично ограничиваться и больше не находится в линейном диапазоне — он искажается.

Добавление более мощных транзисторов обеспечит очень ограниченные преимущества, т.к. максимальный базовый ток по-прежнему ограничен источником тока, питающего каскад усиления напряжения. Чтобы получить максимальную мощность при более низких сопротивлениях нагрузки, необходимо увеличить либо усиление выходного каскада, либо увеличить выходной ток каскада усиления напряжения. Увеличение коэффициента усиления транзисторов выходного каскада не является тривиальным — следует использовать либо другую топологию, либо драйверные и выходные транзисторы с бо́льшим коэффициентом усиления.

Этап проектирования усилителя обусловлен аналогичными принципами, независимо от топологии. «Принципы работы усилителя» ...

Выходная мощность в сравнении с сопротивлением нагрузки
Выходная мощность определяется импедансом нагрузки и доступными выходными напряжением и током усилителя. Усилитель, способный обеспечить максимальный выходной ток силой 2 А, не сможет выдать больше только потому, что Вы этого желаете. Такой усилитель будет ограничен выходной мощностью 16 Вт «RMS» на 8 Ом, независимо от напряжения питания. Аналогично, усилитель с напряжением питания ± 16 В не сможет обеспечить более 16 Вт RMS на 8 Ом, независимо от его возможностей по выходному току. Имея возможность выдать больше тока, усилитель сможет обеспечить (к примеру) 32 Вт на 4 Ом (пиковый ток 4 А) или 64 Вт на 2 Ом (пиковый ток 8 А), но на 8 Ом не выдаст больше мощности, чем позволит напряжение питания.

Ток драйверного каскада

Драйверный каскад, особенно в случае использования биполярных транзисторов, должен обеспечивать достаточный ток для выходных транзисторов. С МОП-транзисторами драйвер должен иметь возможность достаточно быстро заряжать и разряжать затворно-истоковую емкость, чтобы можно было получить необходимую мощность на самых высоких частотах, представляющих интерес.

Для простоты, если биполярные выходные транзисторы имеют коэффициент усиления 20 при максимальном токе в нагрузке, драйверы должны быть в состоянии обеспечить для этого достаточный базовый ток. Если максимальный ток равен 4 А, то драйверы должны иметь возможность выдать выходным транзисторам 200 мА базового тока.

Каскад усиления напряжения

Каскады, расположенные перед драйверными транзисторами, должны иметь возможность обеспечить достаточный ток для своей нагрузки. Каскад усиления напряжения биполярного или MOSFET-усилителя должен обеспечить ток, достаточный для удовлетворения потребностей в базовом токе биполярных драйверов или емкости затвора полевых МОП-транзисторов.

Опять же, используя пример, приведенный ранее, с биполярными транзисторами, максимальный базовый ток для выходных транзисторов составлял 200 мА. Если драйверы имеют минимальный коэффициент усиления 50, тогда их базовый ток будет составлять:

Поскольку каскад усиления напряжения должен работать в режиме А (какой сюрприз, не так ли?!), ему необходимо будет работать с током, в 1,5-5 раз бо́льшим ожидаемого максимального базового тока драйверного транзистора, чтобы он никогда не выключался. То же самое относится и к усилителю на полевых МОП-транзисторах, которые будут ожидать (к примеру) максимального тока заряда (или разряда) затворной емкости силой 4 мА на самых высоких амплитудах и частотах. Для упражнения мы будем считать, что ток каскада усиления напряжения (VAS), равен удвоенным потребностям базового тока драйверных транзисторов, т.е. 8 мА.

Входные каскады

Входные каскады всех транзисторных усилителей должны обеспечивать подачу базового тока каскаду усиления напряжения. На этот раз требуется ток, в 2…5 раз бо́льший ожидаемого максимального базового тока каскада усиления напряжения. Если каскад усиления напряжения работает с током покоя 8 мА, то его максимальный коллекторный ток будет составлять 12 мА (постоянный ток + базовый ток драйвера). Предполагая, что коэффициент усиления равен 50 (опять же), это означает, что входной каскад должен иметь возможность выдать 12/50 = 240 мкА, поэтому для сохранения линейности он должен работать при минимальном токе 240 мкА · 2 = 480 мкА.

Входной ток
Входной ток первого каскада определяет входной импеданс усилителя. Используя приведенную выше цифру коллекторного тока, равного 480 мкА, базовый ток входных транзисторов, имеющих коэффициент усиления 100, будет составлять 4,8 мкА,. Если усилитель разработан для работы с входным напряжением 1 В на максимальной мощности, то импеданс составляет: 208 кОм (R = V/I).

Поскольку этот каскад должен быть смещенным, применяем те же правила, что и раньше — границы диапазона составляют от 2 до 5, поэтому максимальное значение резисторов смещения должно быть 208/2 = 104 кОм. Более низкое значение является предпочтительным и я полагаю, что более уместен коэффициент 5, давая 208/5 = 42 кОм (без проблем можно использовать 47 кОм).

Это только рекомендации (естественно) и есть много случаев, при которых ток больше (или меньше), чем предполагалось. Конечным результатом является звук усилителя и подход, описанный в учебниках, не всегда дает ожидаемый результат.

Некоторые заметки по конструкции источника питания
Как известно, поведение трансформатора описывается при резистивной нагрузке в течение полного периода, но если после выпрямителя стоит конденсаторный фильтр (99,9% всех источников питания усилителей) рассчитанные и измеренные цифры никогда не будут совпадать.

Поскольку в течение довольно большого периода времени напряжение переменного тока со вторичной обмотки трансформатора ниже, чем на конденсаторе, то в это время выпрямительные диоды ток не проводят. В течение коротких периодов, когда диоды открываются в проводящее состояние, трансформатор должен восполнить всю энергию, потребленную из конденсатора в период между открытыми состояниями диодов, а также обеспечить мгновенный выходной ток.

Рассмотрим источник питания, показанный на рис. 13. Это абсолютно обычный двухполупериодный выпрямитель с конденсаторным фильтром (для удобства он показан, как однополярный). Предполагается, что схема имеет полное эффективное последовательное сопротивление, равное 1 Ом, образованное сопротивлением обмоток трансформатора (первичной и вторичной). Конденсатор C1 имеет значение 4 700 мкФ. Вторичное напряжение трансформатора равно 28 В. На диодах при полной мощности упадет около 760 мВ.